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產(chǎn)品新聞
在相同的實(shí)驗條件下，利用中壓濾失儀在0．85MPa壓力下壓制濾餅，通過針入度儀測量不同時間內(nèi)承壓后濾餅的厚度，該方法能直觀地測量出不同體系的承壓程度。實(shí)驗結(jié)果表明，隨壓制時間的增加，普通鉆井液的濾餅和復(fù)合隨鉆堵漏鉆井液的濾餅均無明顯改變；而加入一定含量的超細(xì)碳酸鈣加固，隨鉆堵漏鉆井液的濾餅隨時間的延長硬度逐漸提高。在現(xiàn)場堵漏施工時，應(yīng)保證濾餅形成后要有足夠的時間和壓力，使形成的濾餅深人漏層，提高其承壓能力，確保堵漏效果。結(jié)合研究內(nèi)容，得到優(yōu)化的隨鉆堵漏鉆井液密度為1．00～1．20 g／cm ，塑性黏度為20～25mPa·S，動切力為9～l3 Pa，濾失量小于3 mL，高溫高壓濾失量小于10mL，pH值為9．5。其配方如下。(3％～5％)膨潤土+(0．3％～O．4％)純堿+(0．4％～O．8％)CMC+(0．2％～0．4％)XC+(1％ ～1．5％)SMP+(0．6％ ～0．8％)SAS+(1％ ～1．5％)CMS+(2％～3％)固體潤滑劑+3％CLPA—l+2％ 超細(xì)碳酸鈣+發(fā)泡劑+穩(wěn)泡劑
冷42．41—164CH井采用密度為1．14 crn3的聚合物鉆井液鉆進(jìn)至井深1 467 m，發(fā)生井漏，鉆井液失返，堵漏施工2次。堵漏成功后，加入發(fā)泡劑改型為泡沫聚合物鉆井液，將密度降低到1．08 g／cm 進(jìn)行鉆進(jìn)，發(fā)現(xiàn)仍有滲漏，再將密度降低至1．05 g／cm。，配合1％CLPA一1堵漏劑，滲漏消失。此后，在相同區(qū)塊的冷43—38—662cH井進(jìn)入油層后直接改為微泡沫隨鉆堵漏鉆井液體系，施工過程中未出現(xiàn)復(fù)雜情況。洼60．H2302井用西215．9 1YI1TI鉆頭在水平段鉆至井深1 428 m時發(fā)生滲漏，漏速為4 m’／h，地層為東營組砂礫巖、粉砂巖，鉆井液密度為1．14 g／cm ，濾失量為4．5 mL，塑性黏度為18 mPa·S，動切力為11 Pa，循環(huán)鉆井液加入單向壓力封閉劑、酸溶性堵漏劑進(jìn)行隨鉆堵漏，鉆至井深1 430 m時漏速加大為6 m ／h，分析為水力尖劈導(dǎo)致誘導(dǎo)性裂縫開度變大，裂縫中液相體積不斷迅速增加并垂直沿裂縫面方向?qū)Φ貙赢a(chǎn)生應(yīng)力，為了防止漏縫繼續(xù)擴(kuò)大，決定起鉆，靜置5 h，液面距井口約10 1TI，鉆井液罐不滿，分析原因為地層承壓能力太低、鉆井液密度過高導(dǎo)致鉆井液侵入地層。為防止井漏惡變，用常規(guī)堵漏劑堵漏，配20 m 堵漏漿，7％ 土粉+5％ 稻殼、云母+3％ 承壓堵漏劑+3％無滲透處理劑，打入漏層15 m 起鉆靜止堵漏。靜置8 h觀察，液面不下降，下鉆循環(huán)鉆井液鉆進(jìn)至井深1 435 m，又出現(xiàn)漏失，漏速為3 m ／h；決定起鉆至套管，循環(huán)篩除大顆粒堵漏劑，按循環(huán)周加人發(fā)泡劑、4％ 隨鉆堵漏劑CLPA．1、1％超細(xì)鈣，補(bǔ)充2％膨潤土漿、1％ 聚合物轉(zhuǎn)變?yōu)槲⑴菽S鉆堵漏體系。鉆井液密度為1．06 egcm3，塑性黏度為20mPa·S，動切力為l2 Pa，濾失量為3 mL。循環(huán)鉆井液至密度為1．06 g／cm ，下鉆到底小排量(15 L／s)循環(huán)漏失2 m。，繼續(xù)循環(huán)鉆井液不漏，由于體系黏度、切力高，調(diào)整鉆井參數(shù)為低泵壓8～l0MPa、小排量(23～27 L／s)定向鉆進(jìn)至順利完鉆，電測一次到底。在相同區(qū)塊洼60一H2902井施工階段，進(jìn)入漏層(垂深1 400 m)時，直接轉(zhuǎn)換體系為微泡沫隨鉆堵漏鉆井液體系，全井無滲漏，順利完井。該體系在冷家油田其他相同區(qū)塊易漏層應(yīng)用8口井，提前防漏效果顯著，預(yù)防井漏發(fā)生4口井，井漏后一次堵漏成功3口井，且堵漏后再鉆無漏失情況。應(yīng)用井堵漏成功率大于80％。
結(jié)論
1．微泡沫低固相聚合物體系和隨鉆堵漏劑CLPA．1，利用密度控制技術(shù)，能解決虧空、膠結(jié)性差、存在微裂縫的老區(qū)塊二次開發(fā)中產(chǎn)生的井漏難題。
2．進(jìn)入漏層前提前控制濾失量，降低密度，加入隨鉆堵漏劑，可預(yù)防由于壓差和地層破碎造成的井漏。
3．該體系既有聚合物體系良好的流變性、攜巖帶砂能力，又有微泡沫、高效隨鉆堵漏劑等處理劑的預(yù)防井漏、提高地層承壓能力作用。
